Насосные станции второго подъема

Общую подачу, а следовательно, и мощность насосной станции можно уменьшить, если в сеть потребителей включить водонапорную башню с регулирующей емкостью. На рис. 6.18, а штрихпунктирной линией показан график равномерной в течение суток подачи воды насосной станцией.

Часовая подача насосов Q = 100/24= 4,17% объема суточного водопотребления.

Сравнение графиков подачи насосов и водопотребления показывает, что за период от 0 до 6 и от 23 до 24 ч водопотребление меньше подачи и избыточный объем воды поступает в бак водонапорной башни. За время от 6 до 23 ч (исключая период от 13 до 15 и от 17 до 18 ч) в дополнение к подаче насосов потребитель получает воду от водонапорной башни. Таким образом осуществляется суточное регулирование подачи воды потребителю. При равномерной подаче регулирующий объем определяется площадью, ограниченной графиком водопотребления, расположенной под линией, характеризующей подачу насосов (заштрихованная, площадь), составляет 6,98% объема суточного водопотребления.

Однако при наличии в системе регулирующей емкости не всегда можно подачу насосной станции назначить равной среднесуточному водопотреблению. При большом коэффициенте неравномерности или значительных объемах суточного водопотребления регулирующая емкость водонапорной башни может получиться непомерно большой. Ее строительство окажется экономически нецелесообразным.

Для уменьшения регулирующей емкости принимают ступенчатый график подачи насосной станции, приближая его тем самым к графику водопотребления.

Табл, 6.2. Расчет регулирующей вместимости водонапорное башня при равномерной и ступенчатой работе насосной станции второго подъема

Обычно число ступеней графика подачи назначают не более трех, так как его увеличение приводит к увеличению количества насосов, что снижает экономические показатели насосной станции. Работа насосной станции по ступенчатому графику показана на рис. 6.18, а (штриховая линия).

От 0 до 4 ч работает первая группа насосов с подачей 2,5%, а с 4 до 24 ч к первой группе подключается вторая группа насосов, и полная их часовая подача равна 4,5% объема суточного водопотребления. При наличии в системе водонапорной башни при ступенчатой подаче будет осуществляться суточное регулирование. При ступенчатой подаче по сравнению с равномерной подачегй peiy-лирующий объем будет значительно меньше — 2,5% объема суточного водопотребления.

Более точно регулирующий объем подсчитывается табличным способом. В табл. 6.2 приведен расчет двух вариантов работы насосной станции второго подъема в соответствии с графиками на рис. 6.18, а. Получаемые в результате сравнения данных граф 2, 3, 4 значения заносят в соответствующие графы 5, 6 или 8, 9. В результате сложения (при поступлении воды в бак) или вычитания (при расходе воды из бака) значений граф 5, 6 и 8, 9 заполняются графы 7 и 10, характеризующие нарастание или убывание регулирующего объема воды в баке. Регулирующий объем (W_p) определяется как сумма абсолютных значений наибольших положительных и отрицательных чисел: при равномерной подаче насосов W_p = 6,124-4-1—0,86|=6,98%, при ступенчатой Ц7_р=6,14-|—2,4|=2,5%.

Регулирующий объем при равномерной работе насосной станции составляет 8…15%, а при ступенчатой — 2,5…6% объема суточного водопотребления.

Иногда для определения регулирующего объема пользуются интегральными (суммарными) графиками подачи и водопотребления (рис. 6.18, б). Они представляют собой зависимости нарастания подачи или водопотребления за сутки. Таким образом, последняя ордината, соответствующая 24 ч, в масштабе графика будет определять суточный объем водопотребления (равный суточной подаче насосной станции). Тангенс угла наклона линии, характеризующей работу насосной станции, представляет собой подачу насосов в данный момент времени (tg a_n=Q_H=0,0417IFcy_T — подача насосов при равномерном графике работы; tga_Hi = Qni = =0,0251Г_Сут — подача насосов первой ступени; tgaH2=QH2= = 0,045IF_Cy_T — подача насосов второй ступени при ступенчатом графике работы насосной станции).

Аналогично тангенс угла наклона касательной в любой точке кривой водопотребления определяет расход водопотребления в момент времени, соответствующий точке касания.

Регулирующий объем определяется отрезком по вертикали между касательными, проведенными к кривой водопотребления параллельно линии подачи насосов, и самой линией подачи. На рис. 6.18, б W_pTa7°/₀ при равномерной и 1Г_Рта2,5% при ступенчатой работе насосов.

Графический способ определения объема регулирующей емкости не обеспечивает высокой точности и может быть рекомендован для случаев водопотребления с относительно большим коэффициентом часовой неравномерности.

При отсутствии графиков водопотребления и подачи насосной станции регулирующий объем определяют по формуле

Оборудование насосных станций центробежными насосами, обладающими способностью саморегулирования, позволяет использовать системы водоснабжения без регулирующих емкостей при любом значении коэффициента часовой неравномерности.

Но применение безбашенных систем экономически целесообразно только при относительно небольших коэффициентах часовой неравномерности водопотребления, в противном случае возрастают затраты электроэнергии вследствие необходимости подавать воду в часы малых расходов при напорах, значительно превышающих требуемые.

Окончательно выбор варианта подачи насосной станции второго подъема, а также необходимость включения в систему регулирующей емкости устанавливают на основании сравнения технико-экономических показателей при различных вариантах.

Определение напора насосных станций второго подъема. Напор насосной станции второго подъема определяют по ситуационному плану и схеме вертикальной планировки сооружений системы (от резервуаров чистой воды до диктующей точки). Он зависит от расчетного свободного напора в диктующей точке, от наличия и места расположения водонапорной башни в системе и от режима работы системы. Напор станции второго подъема может быть определен только после расчета водопроводной сети, определения высоты водонапорной башни и места ее расположения.

На рис. 6.19 показан общий ситуационный план размещения водопроводных сооружений второго подъема. Для определения требуемого напора насосной станции намечают самый длинный из возможных путь движения воды от резервуаров чистой воды (точка Р) до диктующей точки Б. (На плане он обозначен жирной линией.) Весь путь Р—Б разбивают на характерные участки для определения потерь напора на них.

Требуемый напор насосов в общем случае для открытых систем подсчитывают по формуле

Табл. 6.3. Расчет потерь напора в коммуникациях насосной станции

Геометрическую высоту подъема воды определяют по схеме высотной планировки сооружений. Потери напора во всасывающем и нагнетательном водоводах с достаточной степенью точности можно определить, пользуясь таблицами Ф. А. Шевелева [33], по формулам:

В круглых скобках указаны поправочные коэффициенты, учитывающие местные потери на расчетных участках. Потери напора в коммуникациях насосной станции (/г_{п с}) складываются в основном из потерь в местных сопротивлениях, которые для выбранного расчетного направления определяют раздельно, а затем суммируют. Этот расчет сводится в таблицу вида табл. 6.3.

Следует иметь в виду, что потери в коммуникациях насосных станций могут быть рассчитаны в том случае, когда известно количество подобранных насосов и спроектирована схема переключения всасывающих и нагнетательных трубопроводов. Поэтому расчет потерь /_п. с по рассмотренной методике может быть использован как поверочный.

В предварительных расчетах напора насосных станций второго подъема потери во внутренних коммуникациях принимают ориентировочно: на всасывающем участке /г_в = = (0,5… 1) м, на нагнетательном й_наг= (2…3) м.

Потери напора на участке сети (й_с) учитывают в том случае, если водонапорно-регулирующие сооружения (башня и др.) выполняют роль контррезервуаров или в системе вообще отсутствуют напорно-регулирующие сооружения. Эти потери принимают равными потерям на главном направлении от точки /( до диктующей точки Д (см. рис. 6.19) (при режиме максимального водопотребления) или до точки Б (при режиме подачи максимального транзита воды в башню).

На рис. 6.20 показана схема высотной планировки сооружений системы с башней, расположенной до потребителя. В этом случае для определения напора хозяйственных насосов рассматривается один режим, при котором часть воды, подаваемой насосами, поступает в башню.

Если башня расположена в противоположном от насосной станции конце сёти (за потребителем), для определения расчетного напора необходимо рассматривать два режима: максимального водопотребления и максимального транзита воды в башню. Пьезометрические линии при этих режимах показаны на схеме высотной планировки (рис. 6.21).

Напор насосов в первом случае будет определяться по выражению:

Во втором случае напор насосов:

В зависимости от конкретных условий наибольший из напоров Н или //_тр принимается в качестве расчетного для подбора хозяйственных насосов второго подъема.

Выбор числа основных агрегатов и резерв оборудования. При выборе числа основных агрегатов второго подъема необходимо, как и на станциях первого подъема, стремиться к укрупнению их единичной мощности, так как это повышает экономичность строительства и эксплуатации насосных станций.

Однако если станция второго подъема работает по ступенчатому графику, количество агрегатов должно отвечать условию возможности отключения одного или нескольких насосов в периоды небольшого водопотребления. Каждый насос должен работать с максимальным КПД, который уточняется на основании анализа совместной работы насосов и водопроводной сети при различных режимах водопотребления.

При подборе насосного оборудования руководствуются следующими основными требованиями. Выбранные насосы должны: обеспечивать расчетные напор и подачу; работать в области максимального КПД; быть однотипными (желательно). Однако если более экономичная работа имеет место при разнотипных насосах, целесообразно устанавливать разнотипные агрегаты: они должны быть серийного производства; иметь наибольший коэффициент быстроходности, так как при этом уменьшаются габариты насосов, а следовательно, и объем здания станции.

На станциях второго подъема резерв насосного оборудования принимается в зависимости от количества основных насосов и категории надежности по табл. 6.1. Если на станции в одной группе агрегатов установлены насосы с различными характеристиками, количество резервных агрегатов принимают для насосов с большей подачей, как указано в табл. 6.1, а резервный насос меньшей подачи необходимо хранить на складе.

Резервные насосы должны быть такой же марки, как и основные.

Противопожарные и специальные насосы станций второго подъема. Насосные станции второго подъема должны обеспечить в любой точке водопроводной сети расчетный противопожарный расход воды в момент максимального водопотребления. Расход воды на пожаротушение подсчитывают по норме расхода на один пожар и расчетному количеству одновременных пожаров. Продолжительность тушения пожара принимается равной 3 ч. Напор противопожарных насосов зависит от типа противопожарных сетей. Последние по способу тушения пожара подразделяются на сети низкого и высокого давления.

Противопожарная сеть низкого давления должна обеспечивать в расчетных точках тушения пожара необходимый противопожарный расход воды при напоре не менее 10 м. Такой напор принимается, чтобы избежать возможности образования в сети вакуумметрического давления при подключении к гидрантам мобильных пожарных насосов, которые создают напор для образования струй необходимой высоты.

Сеть противопожарного водопровода высокого давления должна обеспечивать в расчетной точке тушения пожара как необходимый расход воды, так и напор для получения из гидрантов струй с компактным участком высотой не менее 10 м.

Методика определения напора для пожарных насосов такая же, как и для хозяйственных: для расчетной точки тушения пожара назначают требуемый противопожарный напор, который определяет геометрическую высоту подъема воды (Я_г. п). Прибавляя к 77_г. _п соответствующие противопожарному режиму работы потери, определяют необходимый напо£ (/7_П)- Если противопожарный напор (при объединенной сети хозяйственно-питьевого и противопожарного водопровода) меньше или равен хозяйственному напору, то, учитывая возможность снижения при пожаре геометрической высо-¹ ты подъема воды, на основании анализа работы хозяйственных насосов при 77_г. п устанавливают возможность обеспечения ими расчетного расхода воды (рис. 6.22, а). Если расход воды не обеспечивается, подбирают дополнительные пожарные насосы (один или несколько) с напором, равным хозяйственному (рис. 6.22, б).

В том случае, когда противопожарный напор больше напора хозяйственных насосов, необходимо устанавливать дополнительно отдельный пожарный насос или группу насосов, обеспечивающих противопожарный напор при противопожарном и максимальном хозяйственном расходах воды (рис. 6.22, в).

Часто на станциях второго подъема используют специальные насосы, предназначенные для промывки фильтров очистной станции. Подачу промывных насосов определяют в зависимости от размеров и интенсивности промывки фильтров, а напор — по схеме вертикальной планировки сооружений с учетом сопротивления фильтра при промывке.

В отдельных случаях в заглубленных и полузаглубленных насосных станциях предусматривают установку специальных насосов для откачки воды при возможных авариях. Подачу таких насосов определяют из условия откачки из машинного зала воды при ее слое 0,5 м за время по более 2 ч. При этом предусматривают один резервный агрегат.

Размещение насосного оборудования на станциях второго подъема. Насосные станции второго подъема в большинстве случаев выполняются прямоугольными в плане и оборудуются горизонтальными насосами типа Д или К- Исключение составляют весьма крупные станции, на которых устанавливаются насосы типа В. Поэтому в практике проектирования этих станций в основном встречается следующее размещение насосных агрегатов: однорядное, параллельное продольной оси здания (рис. 6.23, а, б); однорядное, перпендикулярное к продольной оси здания (рис. 6.23, в); двухрядное шахматное (рис. 6.23, г); двухрядное параллельное (рис. 6.23, д).

Вид размещения определяется типом насосов, расположением насосной станции относительно резервуаров чистой воды и других сооружений, удобством компоновки всасывающих и нагнетательных трубопроводов с наименьшим числом их поворотов. При небольшом числе Насосов типа Д (4—5) целесообразно принимать однорядное их размещение, так как при этом ширина здания получается наименьшей При относительно большом числе агрегатов (более 5) принимается двухрядное, шахматное или симметричное размещение насосов, что позволяет сократить длину здания. При использовании насосов консольного типа более целесообразно размещать агрегаты в один ряд, перпендикулярно к продольной оси здания, длина которого при этом также сокращается.

Однорядное размещение перпендикулярно к продольной оси станции используют и для насосов типа Д при относительно большом их количестве, в случае одностороннего размещения всасывающего п напорного коллекторов (рис. 6.23, в).

При проектировании насосных станций второго подъема могут встречаться и другие виды размещения агрегатов различных групп (двухрядное, параллельное продольной или поперечной оси здания; оси агрегатов могут быть размещены под углом к продольной оси здания; комбинированное).

В схеме вертикальной планировки сооружений насосы должны размещаться под заливом от расчетного уровня воды в емкости: пожарного запаса на один пожар; среднего уровня пожарного запаса на два и более пожаров; среднего уровня при отсутствии пожарного запаса (СНиП 2.04.02—84).

Если насосы размещены не под заливном, необходимо предусматривать систему залива насосов перед их запуском.

Проектирование всасывающих, напорных труб и схем их переключений на станциях второго подъема. Всасывающие и напорные трубы станций второго подъема выполняют те же функции, что и на станциях первого подъема, и при проектировании к ним предъявляются такие же требования. Основными требованиями к всасывающим трубам, обеспечивающим нормальный запуск и работу насосов, являются полная их воздухонепроницаемость и исключение возможности образования воздушных «мешков». Последнее достигается за счет монтажа всасывающей линии таким образом, чтобы верхняя образующая трубы по всей длине имела уклон от насоса не менее £=0,005. При соединении всасывающих труб разных диаметров необходимо использовать косые (эксцентричные) переходы.

Всасывающие и напорные трубы в пределах насосной станции выполняют стальными и соединяются сваркой. Фланцевые соединения используют только для подключения к насосам и арматуре. Диаметры напорных трубопроводов определяют по расчетным расходам воды и экономичным скоростям потока:

Диаметры коллекторов принимают равными диаметрам соответствующих всасывающих и нагнетательных водоводов. Если к коллекторам подключается относительно много насосов, их целесообразно выполнять с переменным диаметром, уменьшая его к концевым участкам.

Укладка всасывающих и напорных трубопроводов внутри станции производится по полу на подставках с устройством над ними переходных мостиков. В отдельных случаях при благоприятных гидрогеологических условиях и если это не вызывает значительного удорожания строительства, допускается укладка труб в каналах. Габариты канала устанавливаются в зависимости от диаметра труб (табл. 6.4).

Табл. 6.4. Размеры каналов под трубы

В местах установки арматуры размеры канала соответственно увеличиваются.

Иногда на станциях второго подъема для размещения всасывающих и напорных трубопроводов большого диаметра (800 мм и более) устраиваются специальные подвальные помещения.

На напорной линии каждого насоса во всех случаях устанавливают запорную арматуру и обратные клапаны (между насосом и задвижкой). При необходимости используют монтажные вставки, которые размещают между обратными клапанами и запорной арматурой. На всасывающих линиях запорную арматуру устанавливают в том случае, если насосы находятся под заливом или подключены к общему всасывающему коллектору.

На напорных трубопроводах также устанавливают измерительную (водомеры) и предохранительную (гасители энергии гидравлического удара, клапаны) арматуру.

На рис. 6.24 приведены наиболее часто встречающиеся схемы размещения всасывающих и напорных трубопроводов на станциях второго подъема.

Для обеспечения надежности работы насосной станции на всасывающих и напорных трубопроводах устанавливают такоё количество запорной арматуры, чтобы можно было производить ремонт или замену любого насоса, обратного клапана или основной задвижки.

При проектировании схем переключения всасывающих и напорных трубопроводов, кроме указанных выше условий, необходимо руководствоваться следующими требованиями: 1) обеспечивать подачу воды любым насосом в любой трубопровод; 2) предусматривать возможность быстрого оперирования задвижками при аварии; 3) обеспечивать свободный доступ ко всем задвижкам для их осмотра и ремонта.

На рис. 6.23 показаны некоторые схемы переключений трубопроводов станций второго подъема. При схеме а в случае ремонта любой из задвижек обеспечивается работа только одного агрегата. Использование схемы б при ремонте любой задвижки обеспечивает работу двух насюсов из четырех, в число которых входят и резервные насосы. Схема д при ремонте позволяет обеспечить работу трех насосов, схема г — четырех насосов из шести. Минимальную надежность обеспечивает схема в; при ремонте правого агрегата и задвижек на коллекторах станцию необходимо останавливать.

Здания насосных станций второго подъема. Здания насосных станций второго подъема чаще всего бывают наземного или полу-заглубленного (до 5 м) типа и реже глубокого (шахтные).

Здания наземных станций представляют собой сооружения промышленно-цехового типа. Фундаменты зданий ленточного типа выполняют из сборных железобетонных элементов. Фундаменты под насосы делают независимыми (свободными) монолитными.

Здания в подавляющем большинстве бывают каркасного типа из сборных железобетонных конструкций и редко, при соответствующем обосновании, кирпичные. Пролеты зданий имеют размеры 6, 9, 12, 15, 18, 21, 24 м при шаге колонн 6, 12 м. Длину бескаркасных зданий принимают кратной 1,5 м. Покрытие сборной конструкции делают из железобетонных плит с последующим утеплением и укладкой нескольких слоев (2—3 слоя) рубероида на битумной мастике.

Здания заглубленного типа состоят из двух частей: подземной и верхнего строения. Ограждающие конструкции подземной части одновременно служат фундаментом для верхнего строения. Подземную часть выполняют из сборных железобетонных блоков и реже в виде монолитной конструкции. Отметку верха подземной части выводят над уровнем поверхности земли на 0,3…0,5 м. При длине подземной части до 9 м размеры в плане прямоугольных сооружений принимают кратными 1,5 м, а для крупных насосных станций—, 3 м. При наличии грунтовых вод с внешней стороны ограждающие/ конструкции имеют гидроизоляцию. В том случае, если уровень грунтовых вод выше пола машинного зала, основание подземной части выполняют в виде сплошной железобетонной монолитной плиты. Фундаменты под насосы представляют собой одно целое с плитой.

Размеры зданий в плане зависят от размеров основного и вспомогательного оборудования с учетом принятой компоновки оборудования и трубных коммуникаций. При этом следует соблюдать требования СНиПа, регламентирующего расстояния между отдельными элементами. Размеры арматуры и всех монтажных элементов приводятся в справочной литературе [20, 21]. При проектировании плана насосной станции необходимо предусматривать ремонтную площадку, которую размещают на уровне поверхности земли в торце здания на полу машинного зала или на конструкциях балконного типа. Размеры ремонтной площадки определяют из условия размещения наибольшего из агрегатов при наличии свободного прохода около него шириной не менее 1 м. Необходимо также учитывать максимальное приближение крюка грузоподъемного механизма. Пол машинного зала выполняют с уклоном в сторону колодца для сбора дренажных вод.

Размеры верхнего строения зданий определяются из условий эксплуатации насосной станции; безопасного производства монтажных и ремонтных работ с использованием предусмотренных на станции грузоподъемных механизмов. Строительная высота зданий определяется суммой размеров частей здания, оборудования и механизмов, обеспечивающих демонтаж установленного оборудования.

Уровень пола машинного зала устанавливается в зависимости от расчетной отметки уровня воды в резервуарах чистой воды (РЧВ), от расположения оси насоса относительно расчетного уровня в РЧВ и от конструкции всасывающей линии (см. рис. 6.23). Строительную высоту верхней наземной части здания (рис. 6.25) определяют по формуле:

где h — монтажный запас, принимают 0,1…0,2 м; — высота кранового оборудования (от верхней его точки до головки подкранового рельса); h₂ — минимальная длина полностью втянутого грузового троса; Л_с — высота строп (0,5…1 м); /г_гр — высота транспортируемого груза;-з — размер, зависящий от типа здания, принимается конструктивно, но не может быть менее 0,5 м; Л_тр — высота грузовой платформы транспорта.

Определенный по формуле (6.1) размер /7_стр округляют до стандартного значения (м): 3,0; 3,6; 4,2; 4,8; 5,4; 6,0; 7,2; 8,4; 9,6; 10,8; 12,6; 14,4; 16,2; 18,0.

Высота верхнего строения и помещений, не оборудованных стационарными подъемно-транспортными механизмами, должна быть не меньше 3 м.

Машинное помещение должно иметь хорошее естественное освещение, для чего общая площадь оконных проемов должна быть не менее 12,5% площади пола. Размеры окон: ширина 300 см при высоте каждой секции 120 или 180 см. В высоких зданиях окна устраивают в два ряда — выше и ниже подкрановых балок. Ширина окон во вспомогательных помещениях может быть 90, 120, 150 см. В машинном зале необходимо предусматривать ворота для подвоза оборудования на монтажную площадку. Размеры ворот зависят от максимальных габаритов оборудования и транспортных средств, доставляющих это оборудование: 3 3 м; 3,6X3,6; 4X3; 4X4,2; 4,8X5,4; 4,7X5,6 м. Ворота должны быть утеплены.

В машинном зале, так же как и в других помещениях, предусматривается необходимое количество дверей следующих размеров: высота 240 см при ширине 100, 150, 200 см.

В зданиях насосных станций, кроме машинного зала, предусматривается ряд вспомогательных помещений: мастерские, диспетчерская, административные, лаборатории, трансформаторная подстанция и др. Размеры этих помещений определяют в зависимости от мощности насосной станции.

Тип здания насосной станции окончательно выбирают на основании сравнения показателей технико-экономических вариантов.

Примеры насосных станций второго подъема. Водопроводная насосная станция второго подъема, показанная на рис. 6.26, оборудована пятью насосами марки К160/20 (три хозяйственных, два противопожарных). Общая ее подача составляет 360 м³/ч. Вода к насосам, установленным под заливом, подводится через общий всасывающий коллектор по двум линиям диаметром 300 мм. Насосы подают воду в сеть через общий напорный коллектор по двум водоводам диаметром 250 мм. Машинный зал оборудован подвесным краном грузоподъемностью 1 т.

Здание станции — заглубленного типа. Подземная часть и фундаменты — из сборных бетонных блоков, стены верхнего строения— кирпичные. Покрытие — из сборных железобетонных плит, кровля — четырехслойная рубероидная.

На станции предусмотрена система хозяйственно-питьевого водоснабжения для собственных нужд от напорного трубопровода с понижением напора до 11 м. Сточные воды от станции сбрасываются в сеть канализации или выгреб. Вентиляция — приточно-вы

Циркуляционные насосные станции входят в состав систем оборотного водоснабженйя энергетических и промышленных предприятий. Они предназначены для создания циркуляции воды в системах охлаждения рабочих машин и агрегатов. Группа циркуляционных насосных станций наиболее разнообразна, так как тип, число насосов, компоновка оборудования и трубопроводов зависят от системы водоснабжения, ее назначения, от вида охлаждающих сооружений.

Станции циркуляционных систем охлаждения тепловых и атомных электростанций, металлургических комбинатов по степени надежности работы относятся к первой категории. Даже кратковременные перерывы в их работе не должны допускаться, так как это может быть сопряжено с тяжелыми последствиями. Надежность работы насосных станций систем охлаждения атомных электростанций обеспечивается за счет трехкратного дублирования энергопитания, числа агрегатов и надежных схем переключения трубопроводов.

Параметры для подбора насосов определяют по тем же методикам, что и для насосных станций систем коммунального водоснабжения. Однако при определении подачи в отдельных случаях необходимо учитывать температуру охлаждаемого рабочего тела, а также сезонное колебание температуры воды в источнике. Режим работы циркуляционных насосных станций в большинстве случаев постоянный. Рассмотрим особенности некоторых из них.

Электроснабжение обеспечивается двумя вводами напряжением 6… 10 кВ с его понижением до 380/220 В.

Типовая водопроводная насосная станция второго подъема, показанная на рис. 6.27, оборудована четырьмя насосами Д1250-65 с электродвигателями типа А114-4. Принято двухрядное шахматное размещение агрегатов. Насосы устанавливаются под заливом и пуск их производится при закрытых задвижках на напорной стороне. Каждый насос оборудован индивидуальной всасывающей трубой. Напорные трубопроводы объединены общим коллектором. Строительные конструкции и инженерное оборудование аналогичны станции, показанной на рис. 6.26. Станция предназначена для хозяйственно-питьевого, противопожарного и производственного водоснабжения по I и II классам надежности действия.

На водопроводной насосной станции второго подъема, выполненной по индивидуальному проекту (рис. 6.28), принято однорядное размещение двух групп насосов: четыре насоса Д2000-100 — хозяйственные и два насоса Д12500-24 для промывки фильтров •очистной станции. Для заливки насосов перед запуском предусмотрена вакуумная система с двумя насосами ВВН-12. Машинный зал оборудован мостовым электрифицированным краном грузоподъемностью Ют.

Здание станции — заглубленного типа, подземная часть выполнена из бетонных плит, а верхнее строение — сборно-каркасной конструкции.